CONSTRUCCIONES II RESUMEN TEXTUAL DE LA NORMA ECUATORIANA

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NEC 15 NORMA ECUATORIANA DE LA CONSTRUCCI N,ESTRUCTURAS DE HORMIG N ARMADO. Cap tulo 5 Cortante y torsi n,Secci n 5 5 Juntas de construcci n P g 65 66. Las juntas de construcci n en muros estructurales diafragmas y cualquier otro elemento. estructural que resista fuerzas transversales debidas a sismo deben ser dise ados para. resistir esas fuerzas transversales en la junta, Para refuerzo perpendicular al plano de la junta la resistencia nominal de una junta de. construcci n en cortante directo debe calcularse seg n. Vn Resistencia nominal, Avf rea de refuerzo que resiste cortante fricci n mm2. fy L mite de fluencia, Ac rea de la secci n de concreto que resiste el corte mm2.
K1 Fuerza axial total que act a junto a la fuerza cortante. Ki 2 8 MPa para hormig n de densidad normal, Ki 1 5 MPa para hormig n liviano en todos sus componentes. Ki 1 7 MPa para hormig n de peso liviano con arena de peso normal. Si el refuerzo no es perpendicular a la junta,Vn Resistencia nominal. Avf rea de refuerzo que resiste cortante fricci n mm2. fy L mite de fluencia, Ac rea de la secci n de Hormig n que resiste la transferencia de cortante mm 2. ngulo entre el refuerzo de cortante por fricci n y el plano de cortante. K1 Fuerza axial total que act a junto a la fuerza cortante. As mismo se debe tener,Vu Vn donde 0 75, Vu Fuerza cortante mayorada en la secci n Vn Resistencia nominal a. Nota La superficie de todas las juntas de construcci n en elementos que. resistan fuerzas horizontales debe dejarse limpia de elementos extra os y. con una rugosidad m nima de 5 mm antes de colar el hormig n. Cap tulo 9 Ap ndice normativo1 control de calidad de obras de hormig n. Secci n 9 2 7 Material para sellado de juntas P g 76. Se debe seguir las disposiciones de la ACI 504R, Se debe verificar el tipo de sellador escogido el m todo de instalaci n y las caracter sticas.
especiales de preparaci n seg n cada especificaci n particular Materiales elastom ricos. que no tienen especificada la temperatura de colocaci n no se deben instalar a. temperaturas superiores a 32 C ni inferiores a 4 C. Secci n 9 4 2 Estructura de encofrado y sus apoyos P g 82 83. Ilustraci n 1 Ubicaci n de juntas de construcci n y desencofrado. Cap tulo 9 Secci n 9 4 2 P gina 82, Las juntas de contracci n construcci n y aislamiento deben instalarse conforme se. especifica en los planos del proyecto El encofrado ubicado debajo de una junta de. construcci n en una losa no debe retirarse hasta que el hormigonado de la losa sea. completado tal como se indica en la Ilustraci n 1,Secci n 9 4 5 Juntas P g 87. Su ubicaci n e instalaci n debe cumplir con lo se alado en el Cap tulo 6 del ACI 318. Formwork embedments and construction joints,Secci n 9 5 3 Compactaci n P g 87 88. Debe compactarse el hormig n totalmente a medida que es colocado utilizando. herramientas manuales vibradoras mec nicas preferentemente engrasadores o m quinas. de acabado a fin de garantizar un hormig n denso de buena adherencia con el acero de. refuerzo y con superficies lisas, Se debe asegurar que exista una buena compactaci n alrededor del refuerzo de los otros. elementos ahogados y en las esquinas de los encofrados. Antes de la colocaci n del hormig n se debe verificar que existe el equipo y personal. adecuado para conseguir la velocidad de producci n planeada que permita una. consolidaci n suficientemente r pida para evitar demoras y posibles juntas fr as. No debe permitirse que el hormig n no compactado se acumule en los encofrados o se. endurezca en la mezcladora la tolva el bote o en cualquier otra parte del sistema de. transporte, Debe elegirse un m todo de compactaci n adecuado para la mezcla de hormig n teniendo.
presente la complejidad de los encofrados densidad y distribuci n del acero de refuerzo. NORMA ACI 318S 14, REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA CONCRETO ESTRUCTURAL. Cap tulo 4 Requisitos para Sistemas Estructurales,Secci n 4 4 5 P g 54. Los sistemas estructurales deben dise arse para acomodar los cambios de volumen y los. asentamientos diferenciales previstos, El dise o debe considerar los efectos del flujo pl stico y retracci n en columnas y muros la. restricci n del flujo pl stico y retracci n en sistemas de cubiertos y pisos el flujo pl stico. inducido por las fuerzas preesforzado cambios volum tricos causados por variaci n de la. temperatura as como el da o potencial a miembros de apoyo causados por los cambios. volum tricos Estos efectos son com nmente acomodados a trav s de refuerzo franjas de. cierre o juntas de expansi n En muchas estructuras de concreto de proporciones y. exposici n normal el refuerzo m nimo para retracci n y temperatura controla la fisuraci n. dentro de un nivel aceptable, Los asentamientos o levantamientos diferenciales pueden ser una consideraci n importante. en el dise o Recomendaciones geot cnicas para considerar los valores nominales del. asentamiento o levantamiento diferencial normalmente no se incluyen en las combinaciones. de cargas de dise o de estructuras de edificaciones corrientes. Cap tulo 5 Cargas,Secci n 5 3 6 P g 66, Los efectos estructurales de las fuerzas debidas a las restricciones por cambios de volumen.
y asentamiento diferencial T deben considerarse en combinaci n con otras cargas cuando. los efectos de T puedan afectar adversamente la seguridad estructural o el desempe o de la. estructura El factor de carga para T debe establecerse considerando la incertidumbre. asociada con la magnitud esperada de T la probabilidad de que el m ximo efecto ocurra. simult neamente con otras cargas aplicadas y las consecuencias potencialmente adversas. en caso de que el efecto T sea mayor que el supuesto El factor de carga de T no puede ser. menor que la unidad 1 0, Existen varias estrategias para tener en cuenta movimientos causados por cambios. volum tricos y asentamientos diferenciales Las restricciones de estos movimientos pueden. inducir fuerzas y momentos significativos en los miembros como tracci n en losas y. momentos y fuerzas de cortante en los miembros verticales. Las fuerzas debidas a efectos T rutinariamente no se calculan ni combinan con otros. efectos Los dise adores prefieren usar t cnicas que han funcionado bien en el pasado como. es el uso de elementos y conexiones d ctiles que se acomoden al asentamiento diferencial y. al movimiento causado por cambio volum trico suministrando al mismo tiempo la. resistencia requerida para las cargas gravitacionales y laterales Para limitar los efectos de. los cambios volum tricos se utilizan juntas de expansi n y franjas de control que se han. desempe ado adecuadamente en estructuras similares El refuerzo de retracci n de. fraguado y temperatura generalmente se determina con base al rea de la secci n bruta de. concreto y no con base en fuerzas calculadas, Cuando los movimientos de la estructura puedan producir da o en elementos de baja. ductilidad el c lculo de la fuerza estimada debe tener en cuenta la variabilidad inherente. del movimiento esperado y de la respuesta de la estructura. Un estudio a largo plazo sobre los cambios volum tricos en estructuras prefabricadas. Klein and Lindenberg 2009 contiene recomendaciones de procedimientos para tener en. cuenta la rigidez de las conexiones la exposici n t rmica el ablandamiento de los. elementos debido al flujo pl stico y otros factores que influyen en las fuerzas T. Fintel et al 1986 presenta informaci n sobre las magnitudes de los efectos de los cambios. volum tricos en estructuras altas y recomienda procedimientos para incluir las fuerzas. resultantes de esos efectos en el dise o,Cap tulo 10 Columnas. Secci n 10 7 5 3 2 P g 170, En columnas compuestas los extremos de los n cleos de acero estructural deben terminarse. con precisi n para apoyarse a tope en los extremos y deben tomarse medidas adecuadas. para alinear el n cleo en contacto conc ntrico localizado por encima con respecto al otro. La carga por apoyo a tope de los extremos se debe considerar efectiva para transferir no. m s del 50 por ciento de la fuerza total de compresi n en el n cleo de acero. El l mite del 50 por ciento para la transmisi n de esfuerzos de comprensi n por medio de. apoyo a tope en los extremos de los n cleos de acero estructural est destinado a. proporcionar cierta capacidad de tracci n en dichas uniones hasta el 50 por ciento dado. que el resto del esfuerzo total de compresi n en el n cleo debe transmitirse por medio de. platinas de empalme soldadura u otros mecanismos Este requisito asegura que las juntas. en columnas compuestas sometidas a comprensi n cumplan esencialmente con una. capacidad de tracci n semejante a la requerida para columnas convencionales de concreto. Cap tulo 11 Muros,Secci n 11 2 3 Distribuci n de la carga.
Parte 11 2 3 1 P g 174, A menos que un an lisis demuestre lo contrario la longitud horizontal de un muro. considerada como efectiva para cada carga concentrada no debe exceder la menor de la. distancia centro a centro de las cargas y el ancho del rea de apoyo m s cuatro veces el. espesor del muro La longitud horizontal efectiva para apoyo no debe extenderse m s all. de las juntas verticales de muros a menos que se hayan dise ado para la transferencia de. fuerzas a trav s de las juntas,Cap tulo 12 Diafragmas. Secci n 12 5 1 Resistencia de dise o Generalidades. Parte 12 5 1 5 P g 192, Si se dise a acero de refuerzo adherido consistente en refuerzo de preesforzado pero que no. se tensiona para resistir fuerzas en los colectores cortante del diafragma o tracci n causada. por momento en el plano el valor del esfuerzo del acero utilizado para calcular la. resistencia no debe exceder la resistencia especificada a la fluencia ni 420 MPa. El refuerzo no preesforzado adherido ya sean torones o barras se usa a veces para resistir. las fuerzas de dise o del diafragma El l mite impuesto a la resistencia a fluencia supuesta. es para controlar el ancho de las fisuras y la abertura de las juntas Este Reglamento no. incluye disposiciones para el desarrollo de aceros de preesfuerzo adherido no preesforzado. Los l mites de esfuerzos para otros refuerzos se dan en el Cap tulo 20. Secci n 12 5 2 Momento y fuerza axial,Parte 12 5 2 2 P g 192. Se permite resistir la tracci n debida a un momento usando a b c o d o una. combinaci n de estos m todos,a Barras corrugadas que cumplan con 20 2 1.
b Torones o barras preesforzadas o no preesforzadas que cumplan con 20 3 1. c Conectores mec nicos que atraviesen las juntas entre elementos prefabricados. d Precompresi n proveniente del refuerzo preesforzado. El refuerzo de preesfuerzo adherido usado para resistir momento y fuerza axial en el plano. puede ser preesforzado o no preesforzado Los conectores mec nicos que atraviesan juntas. entre elementos prefabricados se proporcionan para completar una trayectoria continua de. la carga para el refuerzo embebido de esos elementos En la Secci n R12 5 1 4 se discute el. uso de la precompresi n proveniente del refuerzo de preesfuerzo. Parte 12 5 2 3 P g 192 193, El acero de refuerzo no preesforzado y los conectores mec nicos que resisten tracci n. debido a momento deben colocarse dentro de h 4 del borde en tracci n del diafragma. donde h es la altura del diafragma medida en el plano del diafragma Cuando la altura del. diafragma cambia a lo largo del vano se permite desarrollar refuerzo en los segmentos. adyacentes del diafragma que no se encuentran dentro del l mite de h 4. La Fig R12 5 2 3 ilustra las ubicaciones permitidas para el refuerzo no preesforzado que. resiste tracci n debida a momento y fuerza axial Donde cambia la altura del diafragma a lo. largo del vano se permite desarrollar el refuerzo para tracci n en las secciones adyacentes. aun si el refuerzo cae fuera del l mite de h 4 de la secci n adyacente En esos casos se. pueden usar modelos puntal tensor o an lisis de esfuerzo plano para determinar los. requisitos de las extensiones de las barras y de otros refuerzos para proporcionar. continuidad a trav s del escal n Las restricciones en la ubicaci n del refuerzo no. preesforzado y conectores mec nicos intentan controlar la fisuraci n y la abertura excesiva. de las juntas que se puede producir cerca de los bordes si el refuerzo o los conectores. mec nicos estuvieran distribuidos en toda la altura del diafragma. Parte 12 5 2 4 P g 193, Los conectores mec nicos que atraviesen juntas entre elementos prefabricados deben. dise arse para resistir la tracci n requerida por las aberturas previstas de las juntas. En un diafragma prefabricado sin afinado que resista fuerzas en el plano y responda en el. rango lineal se espera que ocurra abertura de las juntas del orden de 2 5 mm o menos. Una abertura mayor puede esperarse durante movimientos s smicos que excedan el nivel de. dise o Los conectores mec nicos debe ser capaces de mantener la resistencia de dise o. cuando ocurran las aberturas esperadas,Secci n 12 5 3 Cortante. Parte 12 5 3 5 P g 194, Para diafragmas conformados por un afinado de piso de concreto construido en sitio y. colocado sobre elementos prefabricados se debe cumplir con a y b. a Vn debe calcularse de acuerdo con la ecuaci n 12 5 3 3 y deben seleccionarse. las dimensiones de la secci n transversal de modo que se cumpla con la ecuaci n. 12 5 3 4 Acv debe calcularse usando el espesor del afinado de piso en los. diafragmas formados por un afinado de piso no compuesto y por el espesor. combinado de los elementos prefabricados y construidos en sitio para los. LA NORMA ACI 318S 14 REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA CONCRETO ESTRUCTURAL SOBRE JUNTAS JUNTAS DE DILATACI N JUNTAS DE CONSTRUCCI N Y JUNTAS SISMICAS Autor Mar a Mercedes Quiroz Sol rzano Docente Ing Paulina Viera Ayudante de docencia Leonardo Pulles NEC 15 NORMA ECUATORIANA DE LA CONSTRUCCI N ESTRUCTURAS DE HORMIG N ARMADO Cap tulo 5 Cortante y torsi n Secci n 5

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